МОСКВА СТРОЙИЗДАТ 1977 Рекомендовано к изданию решением секции несущих конструкций НТС ЦНИИПромзданий. (Центр. науч.-исслед. и проектно-эксперим. ин-т пром. зданий и сооружений ЦНИИПпромзданий Госстроя СССР. Науч.-исслед. ин-т бетона и железобетона НИИЖБ Госстроя СССР). Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения) содержит положения главы СНиП II-21-75, относящиеся к проектированию этих конструкций, упрощенные методы расчета, а также примеры расчета отдельных сечений и элементов. Руководство предназначено для инженеров-проектировщиков, а также для студентов строительных вузов. ПРЕДИСЛОВИЕ Настоящее Руководство содержит положения по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона, выполняемых без предварительного напряжения арматуры. В Руководстве приведены требования главы СНиП II-21-75 «Бетонные и железобетонные конструкции», относящиеся к проектированию указанных конструкций, и положения, детализирующие эти требования, а также дополнительные рекомендации по проектированию и приближенные способы расчета конструкций. В скобках указаны соответствующие номера пунктов и таблиц главы СНиП II-21-75. При этом формулы, в которых коэффициенты при расчете элементов конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры имеют однозначную величину (в том числе при величине, равной 1), приведены с заменой буквенных обозначений коэффициентов конкретной их величиной. Каждый раздел Руководства сопровождается примерами расчета конструкций, охватывающими наиболее типичные случаи, встречающиеся в практике проектирования. В Руководство не включены данные по проектированию конструкций без предварительного напряжения арматуры, которые редко встречаются на практике (например, данные для арматуры, упрочненной вытяжкой, расчет элементов с арматурой, имеющей условный предел текучести, - классов А- IV , Ат- IV , А- V и Ат- V ; расчет элементов на выносливость). Эти данные приведены в «Руководство по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона». В Руководстве не приведены особенности проектирования сборно-монолитных конструкций, элементов с жесткой арматурой, а также проектирования некоторых специальных сооружений (труб, силосов и т.п.) и, в частности, вопросы, связанные с определением усилий в этих конструкциях. Руководство разработано ЦНИИПромзданий Госстроя СССР (инженеры Б. Ф . Васильев, И. К. Никитин, Л. Л. Лемыш, А . Г. Королькова) и НИИЖБ Госстроя СССР (доктора техн. наук А. А. Гвоздев, С. А . Дмитриев и кандидаты техн. наук Е . А . Чистяков, Ю. П. Гуща, А. С. Залесов, Л. К. Руллэ, Н. М. Мулин, Л. Н. Зайцев, Н. Г. Матков, Н. И. Катин, И. Е. Евгеньев) с участием НИЛ ФХММ и ТП Главмоспромстройматериалов (кандидаты техн. наук Э . Г. Ратц, С. Ю. Цейтлин, Я. М. Якобсон), КТБ Мосоргстройматериалов (канд. техн. наук В . С. Щукин, инженеры B . Л. Айзинсон, Е. М. Травкин, Б. И. Фельдман), ДИСИ Минвуз УССР (канд. техн. наук В . М. Баташев), ПИСИ Минвуз УССР (канд. техн. наук П . Ф. Вахненко, инж. В . И. Клименко) и Гипростроммаш Минстройдормаша СССР (инженеры Л . А . Волков, М. А . Соломович, Т.П. Заневская). ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ Усилия от внешних нагрузок и воздействий в поперечном сечении элемента M - изгибающий момент или момент внешних сил относительно центра тяжести приведенного сечения; N - продольная сила; Q - поперечная сила; M к - крутящий момент; M кр , Mдл, Mп - изгибающие моменты соответственно от кратковременных нагрузок, от постоянных и длительных нагрузок и от полной нагрузки, включающей постоянную, длительную и кратковременную нагрузки (при расчете по прочности вводятся с коэффициентом перегрузки n > 1, в остальных случаях с n = 1). Характеристики материалов R пр и R пр II - расчетные сопротивления бетона осевому сжатию соответственно для предельных состояний первой и второй групп; R р и R р II - расчетные сопротивления бетона осевому растяжению соответственно для предельных состояний первой и второй групп; R а - расчетное сопротивление арматуры растяжению для предельных состояний первой группы: а) продольной; б) поперечной при расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента; R а.х - расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению для предельных состояний первой группы при расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы; R а.с - расчетное сопротивление арматуры сжатию для предельных состояний первой группы; R а II - то же, растяжению для предельных состояний второй группы; E б - начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении; E а - модуль упругости арматуры; n - отношение соответствующих модулей упругости арматуры Eа и бетона Eб. Характеристики положения продольной арматуры в поперечном сечении элемента A - обозначение продольной арматуры: а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в растянутой зоне; б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у менее сжатой грани сечения; в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении: для внецентренно-растянутых элементов - расположенной у более растянутой грани сечения; для центрально-растянутых элементов - всей в поперечном сечении элемента; A' - обозначение продольной арматуры: а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в сжатой зоне; б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у более сжатой грани сечения; в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении внецентренно-растянутых элементов - расположенной у менее растянутой грани сечения. Геометрические характеристики b - ширина прямоугольного сечения, ширина ребра таврового и двутаврового сечений; b п и b ' п - ширина полки таврового и двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой зонах; h - высота прямоугольного, таврового и двутаврового сечений; h п и h ' п - высота полки таврового и двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой зонах; a и a' - расстояние от равнодействующей усилий соответственно в арматуре A и A' до ближайшей грани сечения; h 0 - рабочая высота сечения, равная h - a; x - высота сжатой зоны бетона; ξ - относительная высота сжатой зоны бетона, равная ; u - расстояние между хомутами, намеренное по длине элемента; u о - расстояние между плоскостями отогнутых стержней, измеренное по нормали к ним; e 0 - эксцентрицитет продольной силы N относительно центра тяжести приведенного сечения, равный M / N ; e и e ' - расстояние от точки приложения продольной силы N до равнодействующей усилий соответственно в арматуре A и A'; e а - расстояние от точки приложения продольной силы N до центра тяжести площади сечения арматуры A; l - пролет элемента; l 0 - расчетная длина элемента, подвергающегося действию сжимающей продольной силы; r - радиус инерции поперечного сечения элемента относительно центра тяжести сечения; d - номинальный диаметр арматурных стержней; F а и F ' а - площадь сечения арматуры соответственно A и A' ; F х - площадь сечения хомутов, расположенных в одной, нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение; F о - площадь сечения отогнутых стержней, расположенных в одной, наклонной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение; f х - площадь сечения одного стержня хомута; f а - площадь сечения одного стержня продольной арматуры; μ - коэффициент армирования, определяемый как отношение площади сечения арматуры A к площади поперечного сечения элемента bh 0 без учета сжатых и растянутых полок; F - площадь всего бетона в поперечном сечении; F б - площадь сечения сжатой зоны бетона; F п - площадь приведенного сечения элемента, включающая площадь бетона и также площадь всей продольной арматуры, умноженную на отношение модулей упругости арматуры и бетона; I п - момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести; W 0 - момент сопротивления приведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна, определяемый как для упругого материала. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ 1.1. Настоящее Руководство распространяется на проектирование бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона, выполняемых без предварительного напряжения арматуры и предназначенных для работы в условиях систематического воздействия температур не выше 50 °С и не ниже минус 70 °С. Тяжелый бетон - бетон плотной структуры, на цементном вяжущем и плотных заполнителях, крупнозернистый, тяжелый по объемному весу, при любых условиях твердения. Примечания : 1. Указания настоящего Руководства не распространяются на проектирование бетонных и железо бетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, транспортных тоннелей, труб под насыпями, покрытий автомобильных дорог и аэродромов. 2. В конструкциях, проектируемых в соответствии с настоящим Руководством, мелкозернистый бетон применяется только для заполнения швов в сборных конструкциях, а также для защиты от коррозии стальных закладных деталей. 1.2(1.2). Проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, предназначенных для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влажности, должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых главой СНиП по защите строительных конструкций от коррозии. 1.3(1.3). Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике. Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование. Влажность воздуха окружающей среды определяется как средняя относительная влажность наружного воздуха наиболее жаркого месяца в зависимости от района строительства согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике или как относительная влажность внутреннего воздуха помещений отапливаемых зданий и сооружений. 1.4(1.4). Выбор конструктивных решений должен производиться исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, а также с учетом условий эксплуатации конструкций. 1.5(1.5). При проектировании зданий и сооружений должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также отдельных конструкций на всех стадиях возведения и эксплуатации. 1.6(1.6). Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях. Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, а также условия изготовления и транспортирования. 1.7(1.7). Для монолитных конструкций следует предусматривать унифицированные размеры, позволяющие применять инвентарную опалубку, а также укрупненные пространственные арматурные каркасы. 1.8(1.8). В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность и долговечность соединений. Конструкции узлов и соединений элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции с помощью различных конструктивных и технологических мероприятий. 1.9(1.9). Бетонные элементы применяются в конструкциях, работающих преимущественно на сжатие, когда эксцентрицитеты продольной силы относительно центра тяжести сечения не превышают величин, указанных в п. 3.4. Изгибаемые бетонные элементы допускается применять в том случае, когда они лежат на сплошном основании, а также, как исключение, в других случаях при условии, что они рассчитываются на нагрузку только от собственного веса и под ними не могут находиться люди и оборудование. Примечание . Конструкции рассматриваются как бетонные, если их прочность в стадии эксплуатации обеспечивается одним бетоном. 1.10(1.10). Численные значения приведенных в настоящем Руководстве расчетных характеристик бетона и арматуры, предельно допустимых величин ширины раскрытия трещин и прогибов и т.п. применяются только при проектировании; для оценки качества конструкций следует руководствоваться требованиями соответствующих государственных стандартов и нормативных документов. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ 1.11(1.11). Бетонные и железобетонные конструкции должны удовлетворять требованиям расчета по несущей способности (предельные состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы). а) Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкции от: хрупкого, вязкого или иного характера разрушения (расчет по прочности, с учетом в необходимых случаях прогиба конструкции перед разрушением, неблагоприятного влияния агрессивной среды, попеременного замораживания и оттаивания и т.п.); усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки подвижной или пульсирующей, например рамных фундаментов и перекрытий под неуравновешенные машины и т.п.); потери устойчивости формы конструкции (расчет на устойчивость тонкостенных конструкций и т.п.) или ее положения (расчет на опрокидывание и скольжение подпорных стен, внецентренно-нагруженных высоких фундаментов; расчет на всплывание заглубленных или подземных резервуаров, насосных станций и т.п.). б) Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкции от: образования трещин, а также их чрезмерного раскрытия (расчет по раскрытию трещин); чрезмерных перемещений - прогибов, углов поворота, углов перекоса и колебаний (расчет по деформациям). Расчет бетонных конструкций по предельным состояниям второй группы, а также на выносливость может не производиться. Примечания : 1. Расчет на действие многократно повторяющейся нагрузки, в том числе на выносливость, выполняется в соответствии с указаниями «Руководства по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона». 2. Расчет на устойчивость формы и положения выполняется по соответствующим нормативным документам или литературным источникам. 1.12(1.12). Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов должен, как правило, производиться для всех стадий: изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным решениям. Расчет по раскрытию трещин и по деформациям допускается не производить, если на основании опытной проверки или практики применения железобетонных конструкций установлено, что величина раскрытия в них трещин на всех стадиях, перечисленных в настоящем пункте, не превышает предельно допустимых величин и жесткость конструкций в стадии эксплуатации достаточна. 1.13(1.13). Величины нагрузок и воздействий, значения коэффициентов перегрузок, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные - длительные, кратковременные, особые - должны приниматься в соответствии с требованиями главы СНиП по нагрузкам и воздействиям. Нагрузки, учитываемые при расчете по предельным состояниям второй группы, должны приниматься согласно указаниям пп. 1.17 и 1.19 . При этом к длительным нагрузкам следует относить часть полной величины кратковременных нагрузок, оговоренных в главе СНиП по нагрузкам и воздействиям; а вводимая в расчет кратковременная нагрузка принимается уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке (например, если снеговая нагрузка составляет: p = p0c = 100·1,4 = 140 кгс/см2, то снеговая длительная нагрузка будет равна: p дл = (100 - 70)1,4 = 42 кгс/м2, а снеговая кратковременная нагрузка: p кр = 140 - 42 = 98 кгс/м2). 1.14(1.14). При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности, равным: при транспортировании - 1,8; при подъеме и монтаже - 1,5. В этом случае коэффициент перегрузки к нагрузке от собственного веса элемента не вводится. Для указанных выше коэффициентов динамичности допускается принимать более низкие значения, если это подтверждено опытом применения конструкций, но не ниже 1,25. 1.15(1.16). Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок и вынужденных перемещений (вследствие изменения температуры, влажности бетона, смещения опор и т.п.) при расчете по предельным состояниям первой и второй группы следует, как правило, определять с учетом неупругих деформаций бетона и арматуры и наличия трещин, а также с учетом в необходимых случаях деформированного состояния как отдельных элементов, так и конструкции. Для конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих свойств железобетона не разработана, а также для промежуточных стадий расчета с учетом неупругих свойств железобетона (итерационные методы, метод поправочных коэффициентов и т.п.) усилия в статически неопределимых конструкциях допускается определять в предположении их линейной упругости. 1.16(1.17). Ширина кратковременного и длительного раскрытия трещин для элементов, эксплуатируемых в условиях неагрессивной среды, не должна превышать величин, приведенных в табл. 1 . Таблица 1(1а) Условия работы конструкций, эксплуатируемых в неагрессивной среде Предельно допустимая ширина, мм, раскрытия трещин кратковременного aт.кр длительного aт.дл 1. Элементы, воспринимающие давление жидкостей или газов, а также эксплуатируемые в грунте ниже уровня грунтовых вод, если сечение этих элементов полностью растянуто 0,2 0,1 2. То же, если сечение частично сжато 0,3 0,2 3. Элементы хранилищ сыпучих тел, непосредственно воспринимающие их давление 0,3 0,2 4. Прочие элементы (в том числе эксплуатируемые в грунте выше уровня грунтовых вод) 0,4 0,3 Примечание . Под кратковременным раскрытием трещин понимается их раскрытие при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, а под длительным раскрытием - только постоянных и длительных нагрузок. При этом коэффициент перегрузки принимается равным единице. 1.17. Для элементов, указанных в поз. 1 табл. 1 (1а), с проволочной рабочей арматурой классов В- I или Вр- I не допускается образование трещин при действии нагрузки с коэффициентом перегрузки, большем единицы. 1.18(1.20). Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризуемых тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15 %. Такое увеличение армирования следует производить при выполнении условия M т ≥ M пр , где Mт - момент трещинообразования, определяемый согласно п. 4.3 с заменой значения R р II на 1,2 R р II ; M пр - момент, соответствующий исчерпанию несущей способности, определяемый согласно пп. 3.16 - 3.82; для внецентренно-сжатых и растянутых элементов значения Mпр определяются относительно оси, проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны (см. п. 4.3). 1.19(1.21). Прогибы элементов железобетонных конструкций не должны превышать предельно допустимых величин, устанавливаемых с учетом следующих требований: а) технологических (условия нормальной работы кранов, технологических установок, машин и т.п.); б) конструктивных (влияние соседних элементов, ограничивающих деформации; необходимость выдерживания заданных уклонов и т.п.); в) эстетических (впечатление людей о пригодности конструкции). Таблица 2(2) Элементы конструкций Предельно допустимые прогибы 1. Подкрановые балки при кранах: а) ручных l /500 б) электрических l /600 2. Перекрытия с плоским потолком и элементы покрытия (кроме указанных в поз. 4) при пролетах: а) l < 6 м l /200 б) 6 м ≤ l ≤ 7,5 м 3 см в) l > 7,5 м l /250 3. Перекрытия с ребристым потолком и элементы лестниц при пролетах: а) l < 5 м l /200 б) 5 м ≤ l ≤ 10 м 2,5 см в) l > 10 м l /400 4. Покрытия зданий сельскохозяйственного производственного назначения при пролетах: а) l < 6 м l /150 б) 6 м ≤ l ≤ 10 м 4 см в) l >10 м l /250 5. Навесные стеновые панели (при расчете из плоскости) при пролетах: а) l < 6 м //200 б) 6 м ≤ l ≤ 7,5 м 3 см в) l > 7,5 м l /250 Примечания : 1. Величины предельно допустимых прогибов по поз. 1 и 5 обусловлены технологическими или конструктивными требованиями, а по поз. 2 - 4 - эстетическими требованиями. 2. l - пролет балок или плит; для консолей принимают l = 2 l 1 , где l 1 - вылет консоли. Величины предельно допустимых прогибов приведены в табл. 2. Расчет прогибов должен производиться: при ограничении технологическими или конструктивными требованиями - на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок; при ограничении эстетическими требованиями - на действие постоянных и длительных нагрузок. При этом коэффициент перегрузки n принимается равным единице. Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для эксплуатации в климатическом подрайоне IV A , согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, при определении перемещений необходимо учитывать температурные климатические воздействия. Для железобетонных элементов, выполняемых со строительным подъемом, значения предельно допустимых прогибов могут быть увеличены на высоту строительного подъема, если это не ограничивается технологическими или конструктивными требованиями. Величины предельно допустимых прогибов в других случаях (не предусмотренных табл. 2) устанавливаются по специальным требованиям, но при этом они не должны превышать 1/150 пролета и 1/75 вылета консоли. Если в нижележащем помещении с гладким потолкам имеются расположенные поперек пролета элемента l постоянные перегородки (не являющиеся опорами) с расстоянием между ними l п , то прогиб элемента в пределах расстояний l п (отсчитываемый от линии, соединяющей верхние точки осей перегородок) может быть допущен до 1/200 l п , однако при этом предельный прогиб всего элемента должен быть не более 1/150 l . 1.20(1.21). Для не связанных с соседними элементами железобетонных плит перекрытий, лестничных маршей, площадок и т.п. должна производиться дополнительная проверка по зыбкости: дополнительный прогиб от кратковременно действующей сосредоточенной нагрузки 100 кгс при наиболее невыгодной схеме ее приложения должен быть не более 0,7 мм. 1.21(1.23). Расстояния между температурно-усадочными швами должны устанавливаться расчетом. Расчет допускается не производить при расчетных зимних температурах наружного воздуха выше минус 40 °С, если принятые расстояния между температурно-усадочными швами не превышают величин, приведенных в табл. 3. 1.22. При расчете перекрытия по предельным состояниям второй группы вес перегородок учитывается следующим образом: а) нагрузка от веса жестких перегородок (например, железобетонных сборных, выполняемых из горизонтальных элементов, железобетонных и бетонных, монолитных, каменных и т.п.) принимается сосредоточенной по концам перегородки, а при наличии проемов - и у краев проема; б) для прочих перегородок - 60 % их веса принимаются распределенными по длине перегородки (на участках между проемами), а 40 % - сосредоточенными по концам перегородки и у краев проема. 1.23. Распределение местной нагрузки между элементами сборных перекрытий, выполняемых из многопустотных или сплошных плит, при условии обеспечения качественной заливки швов между плитами, допускается производить с учетом нижеследующих указаний: Таблица 3(3) Конструкции Наибольшие расстояния, м, между температурно-усадочными швами, допускаемые без расчета для конструкций, находящихся внутри отапливаемых зданий или в грунте на открытом воздухе или в неотапливаемых зданиях 1. Бетонные: а) сборные 40 30 б) монолитные при конструктивном армировании 30 20 в) монолитные без конструктивного армирования 20 10 2. Железобетонные: а) сборно-каркасные, в том числе смешанные (с металлическими или деревянными покрытиями) 60 40 б) сборные сплошные 50 30 в) монолитные и сборно-монолитные каркасные 50 30 г) монолитные и сборно-монолитные сплошные 40 25 Примечания : 1. Для железобетонных конструкций одноэтажных зданий соответствующие расстояния между температурно-усадочными швами, указанные в настоящей таблице, увеличиваются на 20 %. 2. Величины, приведенные в настоящей таблице, относятся к каркасным зданиям при отсутствии связей либо при расположении связей в середине деформационного блока. а) при расчете по всем предельным состояниям принимается следующее распределение нагрузки от веса перегородок, расположенных вдоль пролета равных по ширине плит: если перегородка расположена в пределах одной плиты, то на эту плиту передается 50 % веса перегородки, а по 25 % ее веса передаются на две смежные плиты; если перегородка опирается на две соседние плиты, то вес перегородки распределяется поровну между ними; б) при расчете по предельным состояниям второй группы местные сосредоточенные нагрузки, расположенные в пределах средней трети пролета плиты, распределяются на ширину, не превышающую длины этого пролета; при расчете по прочности такое распределение сосредоточенных нагрузок может быть допущено лишь при условии соединения смежных плит по длине шпонками, проверяемыми расчетом (см. п. 3.114). БЕТОН 2.1(2.3). Для бетонных и железобетонных конструкций должны предусматриваться следующие проектные марки тяжелого бетона: а) по прочности на сжатие - М 50, М 75, М 100, М 150, М 200, М 250, М 300, М 350, М 400, М 450, М 500, М 600, М 700, М 800 (при этом проектные марки М 250, М 350 и М 450 следует предусматривать при условии, что это приводит к экономии цемента по сравнению с применением бетона проектных марок соответственно М 300, М 400, М 500 и не снижает другие технико-экономические показатели конструкции); б) по морозостойкости - Мрз 50, Мрз 75, Мрз 100, Мрз 150, Мрз 200, Мрз 300, Мрз 400, Мрз 500; в) по водонепроницаемости - В 2, В 4, В 6, В 8, В 10, В 12. Примечания : 1. Проектной маркой бетона по какому-либо признаку называется значение соответствующей характеристики бетона, задаваемое при проектировании. 2. Соответствие фактического значения характеристики бетона его проектной марке устанавливается на основании результатов испытаний согласно требованиям соответствующих государственных стандартов. 2.2(2.4). Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его проектной марке по прочности на сжатие, принимается, как правило, 28 дней. В тех случаях, когда известны сроки фактического загружения конструкций, способы их возведения, условия твердения бетона, сорт применяемого цемента, допускается устанавливать проектную марку бетона в ином возрасте (большем или меньшем); при этом для монолитных массивных бетонных и железобетонных конструкций всегда должен учитываться возможный реальный срок их загружения проектными нагрузками. Величина отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций должна назначаться минимально допустимой (в зависимости от условий транспортирования, монтажа и срока загружения изделий, технологии их изготовления, климатических условий строительства и времени года) в соответствии с указаниями государственных стандартов на сборные изделия. 2.3(2.5). Для железобетонных конструкций не допускается применение бетона проектной марки ниже М 100; Рекомендуется принимать проектную марку бетона: для железобетонных сжатых стержневых элементов - не ниже М 200; для сильно нагруженных сжатых стержневых элементов (например, для колонн, воспринимающих значительные крановые нагрузки, и для колонн нижних этажей многоэтажных зданий) - не ниже М 300; для тонкостенных железобетонных конструкций, а также для стен зданий и сооружений, возводимых в скользящей и переставной опалубке, - не ниже М 200. Для бетонных сжатых элементов не рекомендуется применять бетон проектной марки выше М 400. Таблица 4(8) 2.4(2.8). Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций проектную марку бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже М 100. 2.5(2.9). Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься: для конструкций зданий и сооружений (кроме наружных стен отапливаемых зданий) - не ниже указанных в табл. 4(8); для наружных стен отапливаемых зданий - не ниже указанных в табл. 5(9). 2.6(2.10). Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов. Нормативные и расчетные характеристики бетона 2.7(2.11). Нормативными сопротивлениями бетона являются: сопротивление осевому сжатию кубов (кубиковая прочность) R н ; сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность) R н пр ; сопротивление осевому растяжению R н р . Нормативные сопротивления бетона R н пр и R н р в зависимости от проектной марки бетона по прочности на сжатие даны в табл. 6(11). 2.8(2.13). Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R пр и R р определяются путем деления нормативных сопротивлений на коэффициенты безопасности по бетону, принимаемые равными: при сжатии k б.с = 1,3; при растяжении k б.р = 1,5. Расчетные сопротивления бетона R пр и R р снижаются (или повышаются) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона m б , учитывающие: особенности свойств бетонов, длительность действия нагрузки и ее многократную повторяемость, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т.п. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы R пр II и R р II принимаются равными нормативным сопротивлениям и вводятся в расчет с коэффициентом условий работы бетона m б = 1. Величины расчетных сопротивлений бетона в зависимости от проектных марок по прочности на сжатие приведены (с округлением) для предельных состояний первой группы в табл. 7, для предельных состояний второй группы - в табл. 6(11). В расчетные сопротивления, приведенные в табл. 7, включены следующие коэффициенты условий работы m б : а) для высокопрочного бетона проектных марок М 600, М 700 и М 800 в расчетные сопротивления бетона сжатию R пр - коэффициент m б , равный соответственно 0,95, 0,925 и 0,9; Таблица 5(9) Условия работы конструкций Минимальные проектные марки бетона по морозостойкости наружных стен отапливаемых зданий класса Относительная влажность внутреннего воздуха помещений Расчетная зимняя температура наружного воздуха I II III 1. φ в > 75 % Ниже минус 40 °С Мрз 200 Мрз 150 Мрз 100 Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно Мрз 100 Мрз 75 Мрз 50 Ниже минус 5 °С до минус 20 °С включительно Мрз 75 Мрз 50 Не нормируется Минус 5 °С и выше Мрз 50 Не нормируется То же 2. 60 % < φ в < 75 % Ниже минус 40 °С Мрз 100 Мрз 75 Мрз 50 Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно Мрз 50 Не нормируется Не нормируется Минус 20 °С и выше Не нормируется То же То же 3. φв ≤ 60 % Ниже минус 40 °С Мрз 75 Мрз 50 Не нормируется Минус 40 °С и выше Не нормируется Не нормируется То же Примечания : 1. При наличии паро- и гидроизоляции конструкций их марки по морозостойкости, указанные в табл. 5 , снижаются на одну ступень. 2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно п. 1.3 . б) для бетонных конструкций в расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению R пр и R р - коэффициент m б = 0,9; в) в расчетные сопротивления бетона сжатию и растяжению - коэффициент m б1 , учитывающий влияние длительности действия нагрузок и условия нарастания прочности бетона во времени; порядок использования коэффициентов m б1 в расчете приведен в п. 3.1. Таблица 6(11) Вид сопротивления Нормативные сопротивления бетона R н пр и R н р , расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы R пр II и R р II кгс/см2, при проектной марке бетона по прочности на сжатие М 50 М 75 М 100 М 150 М 200 М 250 М 300 М 350 М 400 М 450 М 500 М 600 М 700 М 800 Сжатие осевое (призменная прочность) R н пр и R пр II 30 45 60 85 115 145 170 200 225 255 280 340 390 450 Растяжение осевое R н р II и R р II 4,2 5,8 7,2 9,5 11,5 13 15 16,5 18 19 20 22 23,5 25 Примечание. Для бетона на глиноземистом цементе значения R н р и R р II снижаются на 30 %. Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы бетона Коэффициенты условий работы бетона условное обозначение величина коэффициента 1. Попеременное замораживание и оттаивание m б3 См. табл. 9 2. Бетонирование сжатых элементов в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования более 1,5 м m б7 0,85 3. Бетонирование монолитных бетонных столбов и железобетонных колонн с наибольшим размером сечения менее 30 см m б8 0,85 4. Стыки сборных элементов при толщине шва менее 1/5 наименьшего размера сечения элемента и менее 10 см m б9 1,15 5. Автоклавная обработка конструкций m б10 0,85 6. Эксплуатация не защищенных от солнечной радиации конструкций в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике m б11 0,85 Примечание . Коэффициенты m б11 по поз. 6 должны учитываться при определении расчетных сопротивлений бетона R пр и R р , а по остальным позициям - только при определении R пр . 2.9(2.14). Для мелкозернистого бетона нормативные и расчетные сопротивления принимаются равными соответствующим значениям для тяжелого бетона, указанным в табл. 6(11) и 7. При этом должны учитываться соответствующие коэффициенты условий работы та согласно табл. 8(15) и 9(17). 2.10(2.15). Величины начального модуля упругости бетона Eб при сжатии и растяжении принимаются по табл. 10(18). Для незащищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, значения E б , указанные в табл. 10(18), следует умножать на коэффициент 0,85. Для бетона, подвергнутого автоклавной обработке, значение Eб , указанное в табл. 10(18) для бетона естественного твердения, следует умножать на коэффициент 0,75. При наличии данных о сорте цемента, составе бетона, условиях изготовления (например, центрифугированный бетон) и т.д. допускается принимать другие значения Eб , согласованные в установленном порядке. Таблица 9(17) Условия эксплуатации конструкций Расчетная зимняя температура наружного воздуха Коэффициент условий работы бетона m б3 при попеременном замораживании и оттаивании 1. Попеременное замораживание и оттаивание в водонасыщенном состоянии (см. поз. 1 табл. 4 ) Ниже минус 40 °С 0,7 Ниже минус 20 °С до минус 40 °С включительно 0,85 Ниже минус 5 °С до минус 20 °С включительно 0,9 Минус 5 °С и выше 0,95 2. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эпизодического водонасыщения (см. поз. 2 табл. 4 ) Ниже минус 40 °С 0,9 Минус 40 °С и выше 1 Примечание . Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п. 1.3 . 2.11(2.16). Коэффициент линейной температурной деформации αб t при изменении температуры от минус 50 °С до плюс 50 °С принимается равным 1·10-5 град-1. При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения бетона, морозостойкости и т.д. допускается принимать другие значения αб t , обоснованные в установленном порядке. 2.12(2.17). Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) μ принимается равным 0,2 для всех видов бетона, а модуль сдвига бетона G - равным 0,4 от соответствующих значений Eб , указанных в табл. 10 (18). 2.13. Объемный вес тяжелого вибрированного бетона на гравии или щебне из природного камня принимается равным 2400 кг/м3 . Объемный вес железобетона при содержании арматуры 3 % и менее может приниматься равным 2500 кг/м3; при содержании арматуры более 3 % объемный вес должен определяться как сумма весов бетона и арматуры на единицу объема железобетонной конструкции. При этом вес арматурной стали на единицу длины принимается по табл. 1 прил. 2; вес полосовой, угловой и фасонной стали по действующим ГОСТам. Виды арматурных сталей 2.14(2.18). Для армирования железобетонных конструкций, выполняемых без предварительного напряжения, применяется арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов (см. табл. 11), следующих видов и классов: а) стержневая горячекатаная арматура: гладкая класса А- I , периодического профиля классов А- II и А- III ; б) обыкновенная арматурная проволока: гладкая класса В- I , периодического профиля класса Вр- I . Для закладных деталей и соединительных накладок применяется, как правило, прокатная углеродистая сталь класса С38/23 согласно главе СНиП по проектированию стальных конструкций. В качестве арматуры железобетонных конструкций допускается применять другие виды сталей, применение которых должно быть согласовано в установленном порядке. Примечание . В дальнейшем в настоящем Руководстве для краткости используются следующие термины: «стержень» - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется ли она в прутках или в мотках (бунтах); «диаметр» d , если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня. 2.15(2.20). В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций [кроме указанных в п. 2.16(2.21)] следует преимущественно применять: а) горячекатаную арматурную сталь класса А- III ; б) обыкновенную арматурную проволоку диаметром 3 - 5 мм классов Вр- I и В- I (в сварных сетках и каркасах); допускается также применять: в) горячекатаную арматурную сталь классов А- II и А- I в основном для поперечной арматуры линейных элементов, для конструктивной и монтажной арматуры, а также в качестве продольной рабочей арматуры в случаях, когда использование других видов арматуры нецелесообразно или не допускается; г) обыкновенную арматурную проволоку класса В- I диаметром 3 - 5 мм - для вязаных хомутов балок высотой до 400 мм и колонн. Арматуру классов А- III , А- II и А- I рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сварных сеток. При обосновании экономической целесообразности допускается применять ненапрягаемую арматуру классов А- IV , Ат- IV , А- V и Ат- V в качестве сжатой арматуры, а классов А- IV , Ат- IV и в качестве растянутой. Кроме того, в качестве растянутой арматуры допускается применение арматуры класса А- III в. Расчет элементов с применением арматуры перечисленных классов выполняется в соответствии с указаниями «Руководства по проектированию предварительно-напряженных железобетонных конструкций из тяжелого бетона». 2.16(2.21). В конструкциях с ненапрягаёмой арматурой, находящихся под давлением газов или жидкостей, следует преимущественно применять: а) горячекатаную арматурную сталь классов А- II и А- I ; допускается также применять: б) горячекатаную арматурную сталь класса А- III ; в) обыкновенную арматурную проволоку классов Вр- I и В- I . 2.17(2.24). При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, а также прокатных сталей для закладных деталей должны учитываться температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения согласно табл. 11 и 12. При возведении в условиях расчетных зимних температур наружного воздуха ниже минус 40 °С конструкций с арматурой, допускаемой для использования только в отапливаемых зданиях, должна быть обеспечена несущая способность конструкции на стадии ее возведения, при этом расчетное сопротивление арматуры принимается с коэффициентом 0,7, а расчетная нагрузка - с коэффициентом перегрузки n = 1. 2.18(2.25). Для монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных и бетонных конструкций должна применяться горячекатаная арматурная сталь класса А- II марки 10ГТ и класса А- I марок ВСт3сп2 и ВСт3пс2. В случае если возможен монтаж конструкций при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °С, для монтажных петель не допускается применять сталь марки ВСт3пс2. Таблица 11 (прил. 3) ДАННЫЕ ПО АРМАТУРНЫМ СТАЛЯМ Основные виды арматурных сталей и области их применения в железобетонных конструкциях в зависимости от характера действующих нагрузок и расчетных температур (знак «+» означает «допускается», знак «-» - «не допускается») Вид арматуры и документы, регламентирующие качество Класс арматуры Марка стали Диаметр, мм Условия эксплуатации конструкций статические нагрузки динамические нагрузки в отапливаемых зданиях на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной зимней температуре в отапливаемых зданиях на открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной зимней температуре до минус 30 °С включительно ниже минус 30 °С до минус 40 °С включительно ниже минус 40 °С до минус 55 °С включительно Ниже минус 55 °С до минус 70 °С включительно до минус 30 °С включительно ниже минус 30 °С до минус 40 °С включительно ниже минус 40 °С до минус 55 °С включительно ниже минус 55 °С до минус 70 °С включительно 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 Стержневая горячекатаная гладкая ГОСТ 5781-75 А- I Ст3сп3 6 - 40 + + + +* +* + + - - - Ст3пс3 6 - 40 + + + - - + + - - - Ст3кп3 6 - 40 + + - - - + + - - - ВСт3сп2 6 - 40 + + + + + + + + + + ВСт3пс3 6 - 40 + + + - - + + + ВСт3кп2 6 - 40 + + - - - + + - - - ВСт3Гпс3 6 - 18 + + + + +* + + + + +* Стержневая горячекатаная периодического профиля ГОСТ 5781-75 А- II ВСт5сп2 10 - 40 + + + +* +* + + +* - - ВСт5пс2 10 - 16 + + + + - + + +* - - ВСт5пс2 18 - 40 + + - - - + +* - - - 18Г2С 40 - 80 + + + + +* + + + + +* 10ГТ 10 - 40** + + + + + + + + + + А- III 35ГС 6 - 40 + + + +* - + + +* - - 25Г2С 6 - 40 + + + + +* + + + +* - Обыкновенная арматурная проволока гладкая ГОСТ 6727-53* В- I - 3 - 5 + + + + + + + + + + То же, периодического профиля ТУ 14-4-659-75 Вр- I - 3 - 5 + + + + + + + + + + * Допускается применять только в вязаных каркасах и сетках. ** Арматурная сталь класса А- II марки 10ГТ диаметром 36 - 40 мм поставляется по согласованию с изготовителем. Примечания : 1. Расчетные зимние температуры принимаются согласно указаниям п. 1.3 . 2. За динамические нагрузки принимаются нагрузки, доля которых, учитываемая в расчете на прочность, превышает 0,1 статической части нагрузки. 2.21(2.29). В расчетные сопротивления R а.х , приведенные в табл. 14(22, 23), включены следующие коэффициенты условий работы m а.х , учитывающие особенности работы поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) на действие поперечной силы: независимо от вида и класса арматуры - коэффициент m а.х = 0,8, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине наклонного сечения; при применении стержневой арматуры класса А- III диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней и проволочной арматуры классов В- I и Вр- I в сварных каркасах - коэффициент m а.х = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения; при применении проволочной арматуры класса В- I в вязаных каркасах - коэффициент m а.х = 0,75, учитывающий ее пониженное сцепление с бетоном. Таблица 14(22, 23) Характер опирания элементов Расчетная длина l 0 внецентренно-сжатых бетонных элементов Характер опирания элементов Расчетная длина l 0 внецентренно-сжатых бетонных элементов 1. Для стен и столбов с опорами вверху и внизу: б) при защемлении одного из концов и возможном смещении опор для зданий: а) при шарнирах на двух концах независимо от величины смещения опор H многопролетных 1,25 H однопролетных 1,5 H 2. Для свободно стоящих стен и столбов 2 H Примечание . H - высота столба или стены в пределах этажа за вычетом толщины плиты перекрытия, либо высота свободно стоящей конструкции. 3.8. Расчет внецентренно-сжатых бетонных элементов прямоугольного сечения с учетом прогиба при марке бетона не выше М 250 допускается производить при помощи графика на рис. 3. При этом должно выполняться условие: N ≤ n 1 R пр bh , где n 1 - определяется по графику рис. 3 в зависимости от значений e 0 / h и λ = l 0 / h . 3.9(3.7). Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие (смятие) должен производиться согласно указаниям пп. 3.95 и 3.96. Рис. 3. График несущей способности внецентренно-сжатых бетонных элементов (сплошная линия - при M1дл/M1 = 1, пунктирная - при M1дл/M1 = 0,5) Изгибаемые элементы 3.10(3.8). Расчет изгибаемых бетонных элементов должен производиться из условия M ≤ R р W т , (11) где W т - определяется по формуле ( 7); для элементов прямоугольного сечения значение W т принимается равным (12) Кроме того, для элементов таврового и двутаврового сечений должно выполняться условие τ ≤ R р , (13) где τ - касательные напряжения, определяемые как для упругого материала на уровне центра тяжести сечения. РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ 3.11(3.9). Расчет по прочности элементов железобетонных конструкций должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления; при наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной, наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки (смятие, продавливание, отрыв). Расчет на продавливание 3.98(3.47). Расчет на продавливание плитных конструкций (без поперечной арматуры) от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия P ≤ Rр b ср h 0 , (188) где P - продавливающая сила; b ср - среднее арифметическое величин периметров верхнего и нижнего основания пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечения h 0 . При определении величин b ср и P предполагается, что продавливание происходит по боковой поверхности пирамиды, меньшим основанием которой служит площадь действия продавливающей силы, а боковые грани наклонены под углом 45° к горизонтали (рис. 58). Величина продавливающей силы P принимается равной величине продольной силы N , действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания (считая до плоскости расположения растянутой арматуры) и сопротивляющихся продавливанию. Если схема опирания такова, что продавливание может происходить только по поверхности пирамиды с углом наклона боковых граней больше 45° (например, в свайных ростверках, рис. 58,б), правая часть условия ( 188) умножается на величину h 0 / c , но не более 2,5, где c - длина горизонтальной проекции боковой грани пирамиды продавливания. При установке в пределах пирамиды продавливания поперечной арматуры расчет должен производиться из условий: P ≤ 1,4Rр b ср h 0 ; (189) P ≤ R а.х F х.п , (190) где F х.п - площадь поперечной арматуры, пересекающей боковые грани пирамиды продавливания. Поперечное армирование и размеры плит независимо от результатов расчета должны удовлетворять конструктивным требованиям пп. 5.4 и 5.79. Кроме расчета на продавливание должен производиться расчет на действие поперечных сил. В случае продавливания безбалочных перекрытий при наличии стальных воротников должны учитываться специальные указания. 3.99. Для центрально-нагруженных прямоугольных, а также внецентренно-нагруженных квадратных и прямоугольных фундаментов расчет на продавливание производится из условия ( 188) отдельно для каждой грани пирамиды продавливания. При этом средний периметр пирамиды продавливания b ср заменяется средним размером ее грани b ср = ( b 0 + b н )/2 (см. рис. 59), а величина силы P принимается равной Fp гр , где F - часть площади основания фундамента, ограниченная нижним основанием рассматриваемой грани пирамиды продавливания и продолжением соответствующих ребер (многоугольник AВСДЕ G , см. рис. 59); p гр - наибольшее краевое давление на грунт при расчете в плоскости эксцентрицитета, а при расчете в перпендикулярной плоскости p гр - среднее давление на грунт в пределах расчетной площади F (многоугольника BCFH ). Значение p гр определяется без учета веса фундамента и грунта на его уступах. Для ступенчатых фундаментов должна производиться проверка на продавливание от каждой вышележащей ступени (рис. 63). Если рабочая высота фундамента (или его ступени) превышает 0,6 вылета соответствующей консоли l к (см. рис. 59), следует также провести расчет этой консоли на действие поперечной силы из условия ( 64) п. 3.42. При соединении колонны с фундаментом стаканного типа расчет фундамента на продавливание производится с учетом указаний специального руководства. Расчет бетонных шпонок 3.114. Размеры бетонных шпонок, передающих сдвигающие усилия между сборным элементом и дополнительно уложенным бетоном или раствором (рис. 78 ), должны определяться по формулам: (218) (219) где Q сд - сдвигающая сила, передающаяся через шпонки; δш, h ш , l ш - глубина, высота и длина шпонки; n ш - число шпонок, вводимое в расчет и принимаемое не более трех. При наличии сжимающей силы N высоту шпонок допускается определять по формуле (220) и принимать уменьшенной против высоты, определяемой условием ( 219) не более, чем в 2 раза. При соединении шпонками элементов настила длина шпонки, вводимая в расчет, должна составлять не более половины пролета элемента; при этом величина Q сд принимается равной сумме сдвигающих усилий по всей длине элемента. По условиям ( 218) - ( 220) следует проверять как шпонки сборного элемента, так и шпонки из дополнительно уложенного бетона, принимая расчетные сопротивления бетона шпонок R пр и R р как для бетонных конструкций. Примечание . При расчете на выдергивание растянутой ветви двухветвевой колонны из стакана фундамента допускается учитывать работу 5 шпонок. Рис. 78. Обозначения, принятые при расчете шпонок, передаю щих сдвигающие усилия от сборного элемента монолитному бетону 1 - сборный элемент; 2 - монолитный бетон
Руководство «Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений».
Текст Руководство Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения.
Руководство по проектированию железобетонных конструкций с жесткой арматурой
Требования настоящей Инструкции должны соблюдаться при проектировании самонапряженных железобетонных конструкций, выполняемых из.
Руководство Руководство по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона (без предварительного напряжения) и т.д.
Download: Руководство по проектированию железобетонных конструкций с жесткой арматурой. Прочее.